摘要：基于双亚点阵模型，建立Ｘ１００管线钢（Ｎｂｘ，Ｔｉ１－ｘ）（ＣｙＮ１－ｙ）－ＡｌＮ复合析出热力学模型。热力学模型计算结果表明，１　４５０～１１００Ｋ时，Ｎｂ析出量显著增大；１８００～１４００Ｋ时，Ｔｉ析出速度加快，ＡｌＮ的析出温度为１４５０Ｋ左右。ＴＥＭ 观察及ＥＤＳ分析结果显示，１１７３Ｋ时，有大量细小（Ｎｂ，Ｔｉ）（Ｃ，Ｎ）的析出物产生，Ｎｂ与Ｔｉ的原子比大于４；１３７３Ｋ时，Ｎｂ与Ｔｉ

摘要利用材料相图计算和材料性能模拟软件JMatPro，计算了粉末高温合金FGH97 热力学平衡相及相组成，研究了不同 Hf 含量对平衡相和相组成的影响，并结合物理化学相分析实验和显微组织观察进行了验证分析，进而揭示FGH97 合金在 750℃下各相析出和Hf 在相间分配的规律，认清Hf 在FGH97 合金的作用． 结果表明: FGH97 合金在750 ℃下的平衡相包括 γ、γ'、MC、M23C6、

摘要: 通过对压力容器用Q345Ｒ 钢板不同温度及时间下的模拟过火处理实验及相关性能测试，研究了过火处理参数对Q345Ｒ 钢宏观性能( 与压力容器服役过程主受力方向相关的) 的综合影响。结果表明，在过火处理温度范围内，Q345Ｒ 钢的表面硬度、 抗拉强度及冲击韧度均在700 ℃附近存在明显的下降，而800 ℃以上处理时，综合性能明显回升; 尽管Q345Ｒ 钢板的初始组织呈 带状分布，但综合性能对组

摘要: 采用热膨胀仪测定了含Cr 量分别为1 mass%和2. 5 mass%的中碳锰铬钢55Mn2Cr、55Mn2Cr3 的过冷奥氏体连续转变曲 线，结合组织观察、硬度测定、动力学分析、热力学计算等研究了Cr 元素含量对中碳锰铬钢珠光体相变过程、组织和硬度的影响。 研究表明， 55Mn2Cr3 钢较高的淬透性和较大珠光体球化倾向缩小了其片状珠光体转变区; 55Mn2Cr 钢能在较宽冷速范围内、较

摘要: 研究了高强韧低合金冷作模具钢的组织和性能。利用JMatpro 相图计算辅助进行合金成分设计。运用SEM 和TEM 等 研究了SDC55 的微观组织特征和强韧化机制。结果表明，经过淬火回火后，SDC55 的组织为回火马氏体基体上均匀分布着弥散 细小的碳化物颗粒，残留奥氏体呈薄膜状包裹在马氏体边缘。经930 ℃ 淬火180 ℃ 两次两小时回火后，SDC55 的冲击韧性达到 158 J，硬度达到

摘 要 建立了适用于高强度海洋平台桩腿齿条厚板氧乙炔切割的预热热源与燃烧热源叠加的新型复合热源模型。确 定了热源模型中各类参数，应用Jmatpro 计算NV E690 的热物理性能参数，并根据金属学的知识，对计算结果进 行修正。利用大型弹塑性有限元分析软件ANSYS 数值模拟桩腿齿条厚板的切割过程，并与实际加工实测数据对 比，验证了材料的热物理性能及热源模型的可靠性。

【摘要】采用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪和万能材料试样机，对高强度中厚板钢的心部进行显 微组织与力学性能的观察、检测和分析；利用化学分析方法对其成分进行测试，应用J-MatPro软件计算 热轧卷板中C、Mn、P、S的成分偏析对相变温度的影响。试验结果表明：心部存在铁素体/珠光体带状组 织；其屈服强度（367MPa）和抗拉强度（476MPa），显著下降，但延伸率率（26%）却稍微高于其表面试样， 其

摘要： 利用Gleeble-3180 热模拟机对403(改型)钢进行了热压缩实验，绘出了其真应力—真应变曲线，并研究了 在不同变形温度和应变速率条件下材料的动态再结晶规律。推荐一种热加工优化工艺：1050～1190℃区间内变形，同时 应变速率应控制在0.1s-1 以下，以确保高的能量耗散效率，金属稳态流动，尺寸均匀的再结晶晶粒以及高温压缩时少量 的δ 铁素体。

摘要：研究旋压封头坯料双面多道次拼焊过程残余应力分布规律。对封头材料Q345R 进行焊接工艺和材料性能分析，然后 使用SYSWELD 软件对封头坯料多道次拼焊焊接工艺过程进行数值模拟。根据焊接模拟结果对封头坯料拼焊过程中的温度 场、焊接变形和焊接残余应力分布进行分析，并给出上下表面横向残余应力和纵向残余应力以及厚度方向残余应力的分布曲 线。

摘要:设计一种非调质复相N 80 级E R W 石油套管钢,通过模拟轧制实验研究试验钢的成份、组织及性能 N 80 实验钢板的主要组 织为多边形铁素体加板条贝氏体组成的复相组织，且随着等温温度的降低,多边形铁素体含量降低, 贝氏体含量增多 N so 实验钢 板的强度、韧塑性均高于AP Iscr 标准性能要求,且具有较低的屈强比.